+ — d A
 Z B L=2() N[]
 N, 0 σ []
 , 0 δ []
 , 0
l= .
2: A = π · d2/4 = 3.14·(d·0.1)2/4 = [2]
1 , []: m = ρ·A·L = 7850· A ·1/10000 = []
4738:2007/ 2590-2006 .
( 1 7850 /3)
:
d, | |||||||||||||||||||
5 | 5.5 | 6 | 6.3 | 6.5 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 |
22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 | 34 | 35 | 36 | 37 | 38 | 39 | 40 | 41 |
42 | 43 | 44 | 45 | 46 | 47 | 48 | 50 | 52 | 53 | 54 | 55 | 56 | 58 | 60 | 62 | 63 | 65 | 67 | 68 |
70 | 72 | 73 | 75 | 78 | 80 | 82 | 85 | 87 | 90 | 92 | 95 | 97 | 100 | 105 | 110 | 115 | 120 | 125 | 130 |
135 | 140 | 145 | 150 | 155 | 160 | 165 | 170 | 175 | 180 | 185 | 190 | 195 | 200 | 210 | 220 | 230 | 240 | 250 | 260 |
270 |
1535:2007/ 1535-2006
( 1 8900 /3)
:
d, | |||||||||||||||||||
3 | 3.5 | 4 | 4.5 | 5 | 5.5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 |
20 | 21 | 22 | 24 | 25 | 27 | 28 | 30 | 32 | 33 | 35 | 36 | 38 | 40 | 41 | 45 | 46 | 50 |
d, | |||||||||||||||||||
20 | 22 | 25 | 28 | 30 | 32 | 35 | 38 | 40 | 42 | 45 | 48 | 50 | 55 | 60 | 65 | 70 | 75 | 80 | 85 |
90 | 95 | 100 | 110 | 120 | 130 | 140 | 150 | 160 | 170 | 180 |
2060:2007/ 2060-2006
( 1 8500 /3)
:
d, | |||||||||||||||||||
3 | 3.5 | 4 | 4.5 | 5 | 5.5 | 6 | 6.5 | 7 | 7.5 | 8 | 8.5 | 9 | 9.5 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 |
16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 30 | 32 | 35 | 36 | 38 | 40 | 41 |
42 | 45 | 46 | 48 | 50 | 55 | 60 | 65 | 70 | 75 | 80 | 85 | 90 | 95 | 100 | 110 | 120 | 130 | 140 | 150 |
160 | 170 | 180 |
21488-97
( 1 2700 /3)
:
d, | |||||||||||||||||||
8 | 10 | 12 | 14 | 16 | 18 | 20 | 25 | 30 | 35 | 40 | 45 | 50 | 55 | 60 | 65 | 70 | 75 | 80 | 90 |
100 | 110 | 120 | 130 | 140 | 150 | 160 | 180 | 200 | 250 | 300 | 350 | 400 |
26492-85
( 1 4500 /3)
:
d, | |||||||||||||||||||
10 | 12 | 14 | 16 | 18 | 20 | 22 | 25 | 28 | 30 | 32 | 35 | 38 | 40 | 42 | 45 | 48 | 50 | 52 | 55 |
60 | 65 | 70 | 75 | 80 | 85 | 90 | 100 | 110 | 120 | 130 | 140 | 150 |
48-19-39-85
( 1 19300 /3)
:
d, | |||||||||||||||||||
3 | 3.5 | 4 | 4.5 | 5 | 5.5 | 6 | 6.5 | 7 | 7.5 | 8 | 8.5 | 9 | 9.5 | 10 | 10.5 | 11 | 11.5 | 12 | 13 |
14 | 15 | 16 | 17 | 18 |
48-19-247-87 16 125
( 1 10188 /3)
:
d, | |||||||||||||||||||
16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 22 | 24 | 26 | 28 | 30 | 32 | 34 | 36 | 38 | 40 | 42 | 44 | 46 | 48 | 50 |
52 | 54 | 56 | 58 | 60 | 65 | 70 | 75 | 80 | 85 | 90 | 95 | 100 | 105 | 110 | 115 | 120 | 125 |
13083-2016
( 1 8900 /3)
:
d, | |||||||||||||||||||
5 | 5.5 | 6 | 6.5 | 7 | 7.5 | 8 | 8.5 | 9 | 9.5 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 |
20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 30 | 32 | 34 | 36 | 38 | 40 |
d, | |||||||||||||||||||
42 | 45 | 48 | 50 | 55 | 60 | 70 | 80 | 90 |
a
2: A = a2 = (a·0.1)2 = [2]
1 , []: m = ρ·A·L = 7850· A ·1/10000 = []
( 1 7850 /3)
4746:2007/ 2591-2006 .
:
(, , .)
( ) :
Ra5 | |||||||||||||||||||
0,1 | 0,4 | 0,63 | 1,0 | 1,6 | 2,5 | 4,0 | 6,3 | 10,0 | 16,0 | 25 | 40 | 63 | 100 | 160 | 250 | 400 | 630 | 1000 | 1600 |
Ra10 | |||||||||||||||||||||||||||||
0,1 | 0,2 | 0,4 | 0,5 | 0,63 | 0,8 | 1,0 | 1,2 | 1,6 | 2,0 | 2,5 | 3,2 | 4,0 | 5,0 | 6,3 | 8,0 | 10 | 12 | 16 | 20 | 25 | 32 | 40 | 50 | 63 | 80 | 100 | 125 | 160 | 200 |
250 | 320 | 400 | 500 | 630 | 800 | 1000 | 1250 | 1600 | 2000 |
Ra20 | |||||||||||||||||||||||||||||
0,1 | 0,2 | 0,4 | 0,5 | 0,63 | 0,71 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 1,2 | 1,4 | 1,6 | 1,8 | 2,0 | 2,2 | 2,5 | 2,8 | 3,2 | 3,6 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,6 | 6,3 | 7,1 | 8,0 | 9,0 | 10 | 11 | 12 |
14 | 16 | 20 | 22 | 25 | 28 | 32 | 36 | 40 | 45 | 50 | 56 | 63 | 71 | 80 | 90 | 100 | 110 | 125 | 140 | 160 | 180 | 200 | 220 | 250 | 280 | 320 | 360 | 400 | 450 |
500 | 560 | 630 | 710 | 800 | 900 | 1000 | 1120 | 1250 | 1400 | 1600 | 1800 | 2000 |
Ra40 | |||||||||||||||||||||||||||||
0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,63 | 0,71 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,6 | 1,7 | 1,8 | 1,9 | 2,0 | 2,1 | 2,2 | 2,4 | 2,5 | 2,6 | 2,8 | 3,0 | 3,2 | 3,4 | 3,6 | 3,8 |
4,0 | 4,2 | 4,5 | 4,8 | 5,0 | 5,3 | 5,6 | 6,0 | 6,3 | 6,7 | 7,1 | 7,5 | 8,0 | 8,5 | 9,0 | 9,5 | 10,0 | 10,5 | 11,0 | 11,5 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 |
22 | 24 | 25 | 26 | 28 | 30 | 32 | 34 | 36 | 38 | 40 | 42 | 45 | 48 | 50 | 53 | 56 | 60 | 63 | 67 | 71 | 75 | 80 | 85 | 90 | 95 | 100 | 105 | 110 | 120 |
125 | 130 | 140 | 150 | 160 | 170 | 180 | 190 | 200 | 210 | 220 | 240 | 250 | 260 | 280 | 300 | 320 | 340 | 360 | 380 | 400 | 420 | 450 | 480 | 500 | 530 | 560 | 600 | 630 | 670 |
710 | 750 | 800 | 850 | 900 | 950 | 1000 | 1060 | 1120 | 1180 | 1250 | 1320 | 1400 | 1500 | 1600 | 1700 | 1800 | 2000 |
2,3 | 2,7 | 2,9 | 3,1 | 3,3 | 3,5 | 3,7 | 3,9 | 4,1 | 4,4 | 4,6 | 4,9 | 5,2 | 5,5 | 5,8 | 6,2 | 6,5 | 7,0 | 7,3 | 7,8 | 8,2 | 8,8 | 9,2 | 9,8 | 10,2 | 10,8 | 11,2 | 11,8 | 12,5 | |
13,5 | 14,5 | 15,5 | 16,5 | 17,5 | 18,5 | 19,5 | 20,5 | 21,5 | 23 | 27 | 29 | 31 | 33 | 35 | 37 | 39 | 41 | 52 | 55 | 58 | 65 | 70 | 73 | 78 | 82 | 88 | 92 | 98 | |
102 | 108 | 112 | 115 | 118 | 135 | 145 | 155 | 165 | 175 | 185 | 195 | 205 | 215 | 230 | 270 | 290 | 310 | 315 | 330 | 350 | 370 | 390 | 410 | 440 | 460 | 490 | 515 | 545 | |
580 | 615 | 650 | 690 | 730 | 775 | 825 | 875 | 925 | 975 | 1030 | 1090 | 1150 | 1220 | 1280 | 1360 | 1450 | 1550 | 1650 | 1750 | 1850 | 1950 |
1)
( Ra5 Ra10, Ra10 Ra20, Ra20 Ra40).
2) , .
— F, :
— :
(-) N =
(-) Q =
= º
.
()
2:
()
:
— :
— :
:
— :
:
[d] =
x
:
:
:
:
:
x
:
: Fw = .
: Qw = .
: .
:
— : [σ] = ;
— : [τ] = .
: D = .
: = .
: d3 = .
:
: K1 = ; : K1 = .
: Km = .
:
ζ = ; ζ1 = .
:
:
Aw = ¼π(d32 — d2) = ¼π(2 — 2) = 2.
:
AD = ¼π(D2 — d2) = ¼π(2 — 2) = 2.
:
Ww = 1/16πD3 (1 — d4/D4) =
= 1/16π×3 (1 — 4/4) = 3.
:
= ζFwD/z = ××/() = .
Fw:
= ζ1FwD/z = ××/() =
= = .
:
τw = Qw/(Awz) = / = .
:
τw = Qw/(ADz) = / = .
:
σw = Fw/(Awz) = / = .
:
τp = Fw/(πd3hzK1Km) =
= /(π×××××) = .
:
τsw = /Ww = / = .
:
τp = Fw/(πDhzK1Km) =
= /(π×××××) = .
:
1) — , !
2) -7-002-86. -7-002-86 .
3) : -7-002-86, II-23-81 ( 16.16660.2011), 52627-2006 — 2.0; 52857.4-2007, -10-249-98 — .
4) 100 000 .
5) .
6) , 24705-2004: . .
7) -7-002-86, 52857.4-2007, -10-249-98, II-23-81 ( 16.16660.2011) , . 52857.4-2007 8724-2002: . .
( 8724-2002: . ). .
9) . .
10) .
11) — ! .
:
12) , . . — .
, On-line:
:
1) -7-002-86. . ().
2) 52857.4-2007. . . . ().
3) -10-249-98. . ().
4) 16.13330.2011 ( II-23-81). . . ().
5) 52627-2006. , . . ().
6) 9150-2002. . . ().
7) 8724-2002. . . ().
24705-2004. . . ().
( -7-002-86)
3.9
3.9.1
3.9.1.1 , :
M = ζ * F0w * d0 * / z,
F0w — (), ;
d0 — (), ;
z — ();
ζ = 0.13 — , ζ = 0.18 — .
:
M = ζ1 * F0w * d0 * / z,
ζ1 = 0.26 — , ζ = 0.37 — .
M = 0.
3.9.1.3 :
3.9.1.4 :
3.9.2 ()
3.9.2.1 :
d1 — () ( 24705-2004 d3 — ), ;
h — , ;
K1 — : K1 = 0.87 — , K1 = 0.75 — ();
Km — , ( 5.9 -7-002-86).
5.9 -7-002-86
Rm / Rm | Km | |
1.3 | 0.7 — 0.75 0.65 — 0.7 | |
1.3 | 0.55 — 0.6 |
:
: , , — .
, ? !
(30.06.2021)
(02.06.2021)
, , 16.13330
(18.04.2021)
!
(13.01.2021)
. , , ?
(21.07.2020)
, .
(05.06.2020)
! . …
(04.06.2020)
!!!!
(14.05.2020)
.
(22.01.2020)
. …
(02.12.2019)
, . .
(05.09.2019)
(09.07.2019)
?
(09.07.2019)
0, . — =0. .. , …???
(10.04.2019)
0, . — =0. .. , …???
(05.12.2018)
. — .
(18.07.2018)
..
(23.06.2018)
!!! !
(25.05.2018)
(10.04.2018)
3- , !! — , ???
(27.03.2018)
! , , : 1) , . 2) . , . 3) , . 4) , .
(02.03.2018)
— ?
(15.02.2018)
, ! , , , .
(14.02.2018)
, . . !
(29.01.2018)
— .
(22.01.2018)
, , ! , , . , !
(13.12.2017)
, , .
(24.11.2017)
.
(22.11.2017)
.
(06.11.2017)
. , 2 . , . ?
(24.10.2017)
. . , . .
Admin (20.10.2017)
, , , 3 2,5, . , , , — ! , , 3 35 300 , !
Mikhail (20.10.2017)
2 4 ( ) . . (). .
(26.09.2017)
16.13330.2011() .5 Rbt ; Rbs — ; 8.8 — Rbs 330 — Rbt 450 160 320 ? noname . 18.2.6 — .. . , .
Admin (18.09.2017)
, ! .
(17.09.2017)
, , -7-002-86.
(07.09.2017)
! . k =
(07.07.2017)
!
(07.07.2017)
, !
(25.05.2017)
, !
(17.05.2017)
, . ,
(16.05.2017)
, !
(25.04.2017)
, — ,
(25.04.2017)
Admin (18.04.2017)
. .
(18.04.2017)
. (. -7-002-76). .
(27.03.2017)
., — .
Admin (27.03.2017)
.. Ctrl C Word? ?
(26.03.2017)
Word
(16.02.2017)
. ?
(21.01.2017)
, 30 ? , ?
(26.12.2016)
!!!
(21.12.2016)
Google Play
Admin (10.09.2015)
, , : 8.8, 10.9, 12.9
Admin (10.09.2015)
shift-F5
(04.09.2015)
, . .
Admin (17.07.2015)
!
(17.07.2015)
, . .
Rus (14.05.2015)
20 19, , 89% 10.40 .
(07.05.2015)
. ))!!!
Admin (08.04.2015)
!!! !!!
(08.04.2015)
d1, d3. , . .
(18.03.2015)
, -7-002-86 d3, d1 . d1?
Admin (10.03.2015)
. , ,? . . 215 . 30 4,8.
Alex (10.03.2015)
Alex, . . . . . , , , 52627.
Admin (05.03.2015)
, , . . ( PDF), . 1. , , , — ( , , , — , PDF — . .) — — … . 2. , , . . 3. , — , — .
(04.03.2015)
, . .
Admin (24.01.2015)
: ! «» , , «» ( ): 1) 1 » N» » () N»,- » …»; 2) , «…» » » . , «σw= Fw/Aw» «σw = Fw/Aw*(n)» .. «σw = Fw/Aw = 80000/128 = 312.5 > 295 — !» (80000/128=625, 312.5; , 2 «»: 80000/128*2=312,5).
(23.01.2015)
20 *
(05.10.2014)
,
Admin (17.07.2014)
!!)) ( ) )
(16.07.2014)
, : , , 16. , 1-3. . .
Admin (11.07.2014)
, , 16 (12,8)? 16 , . !
Admin (11.07.2014)
Pavlentich, * ( , )
Pavlentich (11.07.2014)
Sego, ^3
Sego (10.07.2014)
.. , , … … .. .. — , / ..
VladF (20.06.2014)
?
(11.06.2014)
,
Admin (18.02.2014)
. , , ()
oleg (30.09.2013)
! . , :). () 1285 35 128.5 . !!!
Admin (26.09.2013)
35 1285 ? 52857.4-2007 130 ( .1).
iluh (26.09.2013)
…..
derl (26.08.2013)
: /*, *,
Vik (19.08.2013)
. , , ?. ?
Admin (27.05.2013)
1275 637,5 . , 10 14000 7000
(27.05.2013)
, !
Aleksey (21.05.2013)
» :» » :» ? , ..
(21.05.2013)
. , . .
Admin (14.04.2013)
-7-002-86 (. 411) . D, d3. !
(11.04.2013)
! ! !
Admin (20.03.2013)
70 52857.4-2007 35 1275 637,5 . , 1, 0.37
(20.03.2013)
, !
admin (06.02.2013)
«» » «
aleksey (06.02.2013)
?
Admin (05.02.2013)
.
(05.02.2013)
. 52627 . !
Admin (31.01.2013)
(30.01.2013)
. , — ! !
Admin (24.01.2013)
— , , ?
(24.01.2013)
( — ). ( ), () 1. .
Admin (23.01.2013)
(), — ? ? , (). ().
(22.01.2013)
. !
Admin (02.12.2012)
, 14172 ( — 116, 232) 25-2005 — 23 ( — 568, — 784). 121810 21 ( — 490, — 196), — 1063, — 531,5.
(01.10.2012)
: IE, Opera, Mozilla, Chrome Google. Chrome Yandex
Калькулятор для расчёта стоек (колонн) из стальных труб на прочность, устойчивость и гибкость
На чтение 4 мин. Просмотров 17.5k. Обновлено 25 ноября, 2020
Калькулятор предназначен для расчёта центрально-нагруженных стоек (колонн) из стальных труб круглого, квадратного и прямоугольного сечения.
При проектировании строительных конструкций необходимо принимать схемы, обеспечивающие прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом, а также его отдельных элементов при монтаже и эксплуатации. Поэтому стойку,находящуюся под действием сжимающей её нагрузки необходимо проверять:
- На прочность;
- Устойчивость;
- Допустимую гибкость.
Укажите форму поперечного сечения трубы
Круглая | Квадратная | Прямоугольная |
Заделка-консоль | Заделка-заделка | Заделка-шарнир | Шарнир-шарнир |
Материал труб1 | Вид и назначение стоек (колонн) |
Если Вашего материала нет в таблице, но Вам известно расчётное сопротивление этого материала, ведите его значение в это поле (кг/см2): |
Введите параметры для расчёта
Длина стойки L, м | Размер D или A, мм | Размер B, мм |
Толщина S, мм | Нагрузка P, кг |
Логика расчета на прочность и устойчивость стоек (колонн) из стальных труб
Согласно Актуализированной редакция СНиП II-23-81 (CП16.13330,2011) расчет на прочность элементов из стали при центральном растяжении или сжатии силой P следует выполнять по формуле:
P / Fp * Ry * Yc <= 1, где:
- P — действующая нагрузка,
- Fp — плошадь поперечного сечения стойки,
- Ry — расчётное сопротивление материала (стали стойки), выбирается по таблице В5 Приложения «В» того же СНиПа;
- Yc — коэффициент условий работы по таблице 1 СНиПа (0.9-1.1).В соответствии с примечанием к этой таблице (пункт 5) в калькуляторе принято Yc=1.
Проверку на устойчивость элементов сплошного сечения при центральном сжатии силой P следует выполнять по формуле:
P / Fi * Fp * Ry * Yc <= 1, где Fi — коэффициент продольного изгиба центрально — сжатых элементов. Коэффициент Fi введён в расчёт в качестве компенсации возможности некоторой не прямолинейности стойки, недостаточной жесткости её крепления и неточности в приложении нагрузки относительно оси стойки. Значение Fi зависит от марки стали и гибкости колонны и часто берётся из таблицы 72 СНиП II-23-81 1990г. Исходя из гибкости стойки и расчётного сопротивления выбранной стали сжатию, растяжению и изгибу. Это несколько упрощает и огрубляет расчёт, так как СНиП II-23-81* предусматривает специальные формулы для определения Fi.
Гибкость (Lambda) — некоторая величина, характеризующая свойства рассматриваемого стержня в зависимости от его длины и параметров поперечного сечения, в частности радиуса инерции: Lambda = Lr / i;
- здесь Lr — расчётная длина стержня,
- i — радиус инерции поперечного сечения стержня (стойки,колонны).
Радиус инерции сечения i равен корню квадратному из выражения I / Fp, где I — момент инерции сечения, Fp — его площадь.
Lr (расчётная длина) определяется как MuL;
здесь L — длина стойки, а Mu — коэфф., зависящий от схемы её крепления:
- «заделка-консоль»(свободный конец)-Mu=2;
- «заделка-заделка»-Mu=0.5;
- заделка-шарнир»-Mu=0.7;
- «шарнир-шарнир»-Mu=1.
Следует иметь ввиду,что при наличии у формы поперечного сечения 2-ух радиусов инерции (например, у прямоугольника), при расчёте Lambda используется меньший. Кроме того,сама Lambda (гибкость стойки), рассчитанная по формуле Lambda = Lr / i не должна превышать 220-ти в соответствии с табл. 19.СНиП II-23-81*; там же содержатся ограничения на предельную гибкость центрально-сжатых стержней.
Для их использования необходимо сделать выбор в таблице калькулятора «Вид, назначение стоек…». Предельная гибкость стоек, кроме их геометрических параметров, зависит также от коэфф. продольного изгиба (Fi), действующей нагрузки(P), расчётного сопротивления материала стойки (Ry) и условий её работы (Yc).
Статью проверил эксперт — действующий мастер по ремонту тепло-сетевого оборудования ТЭЦ. С любой техникой на «Ты». Смотрите подробную информацию о специалисте.
Оцените автора
( 4 оценки, среднее 4 из 5 )
— ProstoBuild.ru
:
:
:
d
L
q /
: :
:
d
t
L
q /
: :
:
h
t
b
h2
L
q /
: : 3- : : :
:
h
s
t
b
L
q /
: : 3- : : :
:
b
t
L
q /
: : 3- : : :
:
h
t
L
q /
: :
:
h
L
q /
: :
:
h
b
t
L
q /
: : 3- : : :
, .
L q P, ( ).
, , : , , , , , .
, — .
3- .
, (235, 245, 255, 345) .
: -, -, -, .
:
M = 0.66 —
M = 0.9 — ( 12%)
M = 0.8 — 50
M = 0.9 — 75
.
(10.10.2018)
1.
(17.10.2018)
1. , , ,
(28.11.2018)
1. 64.13330.2017 » «
(03.04.2019)
1.
2.
3.
- Киржанова Е. А., Хуторянский В. В., Балабушевич Н. Г., Харенко А. В., Демина Н. Б. Методы анализа мукоадгезии: от фундаментальных исследований к практическому применению в разработке лекарственных форм. Разработка и регистрация лекарственных средств. 2014; 3(8): 66–80. DOI: 10.33380/2305-2066-2019-8-4-27-31.
- Puccinotti, «Storia della medicina» (Ливорно, 1954—1959).
- ОФС.1.2.1.1.0003.15 Спектрофотометрия в ультрафиолетовой и видимой областях // Государственная фармакопея, XIII изд.
- https://kramportal.info/sopromat.php.
- https://stresscalc.ru/pin/pin.php.
- https://TrubaNet.ru/onlajjn-kalkulyatory/dlya-raschjota-stoek-iz-stalnykh-trub.html.
- https://prostobuild.ru/onlainraschet/144-raschet-balki-na-prochnost.html.
- З.С. Смирнова, Л.М. Борисова, М.П. Киселева и др. Противоопухолевая эффективность прототипа лекарственной формы соединения ЛХС-1208 для внутривенного введения // Российский биотерапевтический журнал. 2012. № 2. С. 49.
- Patil H., Tiwari R. V., Repka M. A. Recent advancements in mucoadhesive floating drug delivery systems: A mini-review. Journal of Drug Delivery Science and Technology. 2016; 31: 65–71.DOI: 10.1016/j.jddst.2015.12.002.
- Мирский, «Хирургия от древности до современности. Очерки истории.» (Москва, Наука, 2000, 798 с.).