—
1.
d F. , .
.
.
,
.
, .
, .
2.
, .
.
1. . z:
, ,
RE = 2qa.
2. Nz, , W.
Nz.
.
,
,
.
. . , Nz, . :
.
W.
.
. :
Wo = WE = 0,
W.
3.
, , , F1= 100 , F2= 50 , q= 40 /, = 1 , b = 2 , = 1,5 , = 2×105 , S= 0,2 2.
.
1. , , CD
2.
CD
CB
z2=1,5 , N2=-100 ,
z2=3,5 , N2=-20 ,
B
1)
2)
4.
(. ). 2 . : =40 , =60 , =50 ; =20 /.
:
. () () (. ).
(),
=0 ;
=2 ,
:
,
,
,
, , () . (. ), . , , , , , .
5.
(. ).
.
1. . , , -, N.
2. , .
3. . . , .
4. N. 1 (. ) N1 = F1 = 6; 2 (. ) N2 = F1 = 6. : N1, N2> 0, F1 . N1, N2, , ( ) . + (. ). . 3 (. ) N3 = F1 F2 = 6 10 = — 4; 4 (. ) N4 = F1 F2 = 6 10 = — 4 . N3, N4< 0. -. N1 N4 (. ).
5. .
6. . , . (1) F1 = 6 6; F2 =10 6 + 4 =10; , 4 (4) , . .
6.
.
.
1. -, N.
2. , .
3. .
4. . , . . . N1 = 0; .
5. N1, N2 , , (. .).
6. , .
7. : — , . , ( ).
7.
.
.
1. -.
2. .
3. .
4. : N1 = -F= -8 ; N2 = -F = -8 . , , , . ; . N3< 0, ; N4> 0 .
5. , (. .).
6. : , ; . (1) F = 8 , 8.
8.
Nz , .
.
, . Nz . (. ) (. ). DE , , .. NED = +F. D NDE = NED = F ND = ND 3F = 2F( dz, CD DE).
, 3F Nz, 3F . CD ND = ND= 2F. C ND = 2F N = ND+ 5F = 3F. 5F. C N = N=3F. , Nz : N= 3F N= N 2F = F. ( ), 2F . Nz .
9.
, , , , . .
.
z :
, , q = 3F/a.
Nz . CD , (q = 0). (q = const). D, , Nz , . . 2F , NAB = -2F. NB = NA = -2F . CD ND = 4F.
10.
, (), . (). .
.
1, 2, 3, 4 , . , ; . . . 1 F1 = 20 , . 12 , , .. q12 =(60-20)/2 = 20 /. . 2 F2 = 100 . 23 , . 3 F3 = 80 ( ). 34 q34 = (-40 — 40)/1 = -80 /, . , 4 F4 = 40 , .
11.
A1/A2=2 , . . , . ( .)
.
N . :
.
, , :
;
;
.
N . x.
,
.
, .
N. . N : , ; F1 = 10 , F2 = 40 , q1 = 15 /, q2 = 20 /.
, (. ). , (.. ) , .
. , . , . , , . , , , . , , , :
, ,
;
, .
A1, , . 2 : .
. ( ) , .
12.
, . .
.
. , . . , .
I I. , N1 (. ). , :
N1 = F.
, () N1 . N1= F I I (. ).
II II , , N2 (. ). :
N2 = F.
III III (. ):
N3 = F
IV IV (. ):
N4= 0.
N2, N3, N4 , (. ). , . . , , .
:
(. ) , ( III).
13.
I I , , = 20 = 2 , = 10 = 1 , = 10 = 1 , = 60º (. .).
) )
.
:
) ;
) , , (, );
) N, , .. , ;
) N:
; ;
= 1 = 10 ,
.. .
, , .
14.
, = 40 = 4 , = 30 = 3 , = 80 = 8 ; = 160 = 1600 /2 (. .).
.
1. , 3- (. ):
1 1 = 4000 = 40 ,
2 2 = 4000 + 3000 = 1000 = 10 ,
3 3 = 4000 + 3000 + 8000=7000 = 70 .
2. , , , , , , .. N (. ).
3. , ( ), ..
,
.
N3>N2>N1. 3, = 7000 = 70 .
; .
15.
(), F1 = 150 = 15 , F2 = 100 = 10 , = 30 c, b = 20 , = 15 A = 10 2 :
1. .
2. .
3. I I (. .).
) ) )
.
1. . ( + b) c. ,
= = 15103 = 150 ();
:
= = 15 20= 5 = 50 ().
(. ).
2. .
b 2=20 2.
:
(. ).
2. :
= 0,00973 0,00375 = 0,00562 = 0,0562 .
3. , I I b c, ..
16.
() 1 2 (. ).
:
1. N, σ ;
2. : 1=2 ; 2=3,2 , =160 .
.
N . .
.
.
.
.
. .
.
. .
17.
( /2) ; , 2, 2 (. .). . , ( ) /2, . .
.
1. , .
, , . :
.
2. .
(. ). , () .
(). .
1 1. ( ) (. ). 1 1 . , . . , . , 1 1 . ,
.
2 2 (. ). , (, 2 2 ). , , . , 2 2 , , . :
.
3 3 (. ). , . () R. :
.
, , , . . :
.
: , , , , , .
, , , . , , .
, , . , .
, z(. ). . , .
, ( ) .
.
, , , . , . , .
3. .
, k (),
,
k .
/2,
/2,
/2.
(. ). , . , N, , , .
4. .
( ) , , . , , , . , , . : .
/2.
.
/2 > /2,
, .
, , 2, .
, .
:
2.
2.
5. .
,
E , .
.
, 1,7 .
18.
(. .1) (), , F= 30 , l= 0,4 = 160 :
1. .
2. .
3. .
4. -.
N, ,
) ) )
.1
.
1. . N.
KL: , . , N1, , .. ( 2). , Z, N1:
; N1 = 0;
. 2 . 3
DK: KL DK; , N2 , ( 3) :
; 2F + N2= 0;
N2 = — 2F = -2×30 = — 60 .
N2 , , .. , . , N2 , .
. 4 .5
D: N3 KL DK ( 4).
; 2F 5F+ N3= 0;
N3 = 5F 2F = 3F = 3 ×30 = 90 .
N3. , N3 .
C: (. 5) :
; 2F 5F — F+ N4= 0;
N4 = 5F + F 2F = 4F = 4×30 = 120 .
N4 .
. , () ( 4,):
1. KL: N1 = 0;
2. DK: N2 = 60 . , .
3. D: N3 = 90 , , , .
4. : N4 = 120 .
: , .
2. . .
; .
KL DK: KL DK, ,
D:
:
3. .
:
.
.
() l :
.
KL: .. N1 = 0;
DK:
CD:
C:
:
(0 0,32 + 0,32 + 0,32 + 0,32)×10-3 = 0,32×10-3.
( ), .. , .. .
: .
:
;
;
.
(.1, ) ; .
4. . — D l0 (. 1,):
;
.
1 — . , (. .1,).
19.
. .
) ) ) |
.
1.
, Z,
,
.
2. N N(z)
, , . . , ( 1, ).
.
.
, — (. ).
, . ,
.
3.
.
.
. , .
,
. , .
, .
,
.
,
.
, .
, 5,8 %.
.
,
.
4.
,
,
; i- ; i- ; i- , i- .
.
, − .
, . . .
.
.
− .
.
.
.
, — ( 1, ).
5.
(5), :
.
:
.
, .
20.
, , P q. .
) ) ) |
.
1.
(. )
,
.
2.
. ( 1, )
.
, — .
. , .
. (. ).
.
, .
. . . :
; .
. .
.
:
1) ;
2) , .. − , ,
, , .
.
3.
.
− . .
(), , . h b. :
,
.
, . :
,
.
, .. . .
4.
:
,
.
. , , :
.
, .. . , .
.
.
− . ,
.
(. ). .
—
21.
d, CD , F, . , [] .
F :
—
,
—
.
o .
CD
.
mnrs,
.
, .
22.
A1/A2 =2 (. ). . .
.
. , . , , . .
,
,
.
, . , q , , N , , A1 , A2 (. ). g, (. ).
() . . . F , l; G . . , .. . , l1, , . F F1, F2 . l1: . ,
.
, F2, , , .
.
.
, , . , . , () ( . ) , :
.
, . .
23.
, . . a= 0,4 ; III IV = 20 2; F= 0,5 , = 0,0078 /3 = 76,44 /3.
.
. I I (. ) , N1 (. ). I I I, , x (. ), . , , , :
, 2, x. :
.
, . N1 (x = 0): N1(x= 0) = 500 (x = a= 0,5 ): N1 ( = 0,5 ) =
(. ). , , .
II II , I I. II II . (. )
, II II.
N2 (= 0,5 ):
( = max = 1 ):
N2 (. ).
III III (. )
; .
N3 N3(=0) = 194,2 ; N3 ( = a = 0,5 ) = 117,8 . N3 .
, , IV IV (. )
I I II II, .
.. N4 ( = 0,5 ) = 382,2 , N4 ( = 1 ) = 458,64 . N4 (. ).
, , .
:
, , (. ), .. .
24.
: (. .) 2l, A, F, q .
: N.
N
.
1.
Z:
2.
F, , q , , :
— , , N F ;
— , , N F, ,q.
3.
, , . N1N2 , , .
4. N
N :
— ;
— .
— ;
— .
— ;
.
N (. .).
. — . N :
.
—
25.
, . . . a = 0,5 ; = 10 2; F = 10 .
.
. . (1.7). . . , :
, , .. .
26.
, . . = 76440 /3.
.
. .
. (. ) , . . .
+ , , .. (. ).
(. ). . (. ) ,
, .
27.
, (. . ):
1. ;
2. Nz , ;
3. Nz ;
4. .
: = 20 ; l1 = l2 = l3 = 0,4 ; = /2; F1 = 2; F2 = 2; F3 = 2; = 78 /3 .
.
1. . Nz , , , , Fi g, , .
, =const, :
1 — 0 ( );
2 — ;
3 — D.
, .
2. Nz, sz , . .
1 (0 — ) .
1 — 1 z1 ( 0), . , , (. ). z , :
.
, :
.
:
,
:
/2.
, z1 , () , ..
z1 = 0
z1 = 0,4 ;
/2.
, , . . , .
2 ( — ) .
2-2 z2 (. ). .
: ; ; = 20 , .
:
,
= = .
, :
/2.
:
z2 = 0,4 ,
/2;
z2 = 0,8 ,
/2.
3 ( — D) .
(. ) , :
,
.
:
/2.
:
z3 = 0,8 (0,8) = -19,5 (0,8 + 0,43364) = -24,056 ,
(0,8) = -78 (0,8 + 0,43364) = -96,224 /2;
z3 = 1,2 (1,2) = -19,5 (1,2 + 0,43364) = -31,856 ,
/2.
3. Nz . z Nz (. . , ). :
— Nz ;
— .
(. , ) , .
4. .
.
:
, , Nz Ei Fi . ,
.
28.
, .
.
(). dx:
dG dx:
,
, .
, = 0 () = 0, .. .
, ()
,
.. .
— » -«
: KarimovI@rambler.ru
: , 450071, ., 21
ПроСопромат.ру
Задача. Определить напряжение в стальных стержнях, поддерживающих абсолютно жёсткую балку. Материал — сталь Ст3, α=60°, [σ]=160МПа.
- Схему вычерчиваем в масштабе. Нумеруем стержни.
В шарнирно-неподвижной опоре А возникают реакции RА и НА. В стержнях 1 и 2 возникают усилия N1 и N2. Применим метод сечений. Замкнутым разрезом вырежем среднюю часть системы. Жесткую балку покажем схематично — линией, усилия N1 и N2 направим от сечения.
Составляем уравнения равновесия
Количество неизвестных превышает количество уравнений статики на 1. Значит, система один раз статически неопределима, и для её решения потребуется одно дополнительное уравнение. Чтобы составить дополнительное уравнение, следует рассмотреть схему деформации системы. Шарнирно-неподвижная опора А остается на месте, а стержни деформируются под действием силы.
Схема деформаций
По схеме деформаций составим условие совместности деформаций из рассмотрения подобия треугольников АСС1и АВВ1. Из подобия треугольников АВВ1 и АСС1 запишем соотношение:
, где ВВ1=Δℓ1 (удлинение первого стержня)
Теперь выразим СС1 через деформацию второго стержня. Укрупним фрагмент схемы.
Из рисунка видно, что СС2 = СС1·cos (90º-α)= СС1·sinα.
Но СС2= Δℓ2 , тогда Δℓ2= СС1·sinα, откуда:
Превратим условие совместности деформации (4) в уравнение совместности деформации с помощью формулы Гука для деформаций. При этом обязательно учитываем характер деформаций (укорочение записываем со знаком «-», удлинение со знаком «+»).
Тогда уравнение совместности деформаций будет:
Сокращаем обе части на Е, подставляем числовые значения и выражаем N1 через N2
Подставим соотношение (6) в уравнение (3), откуда найдем:
N1 = 7,12кН (растянут),
N2 =-20,35кН (сжат).
Определим напряжения в стержнях.
Задача решена.
Расчет бруса с зазором. Для статически неопределимого стального ступенчатого бруса построить эпюры продольных сил, нормальных напряжений, перемещений. Проверить прочность бруса. До нагружения между верхним концом и опорой имел место зазор Δ=0,1 мм. Материал — сталь Ст 3, модуль продольной упругости Е=2·105 МПа, допускаемое напряжение [σ]=160МПа.
- После нагружения зазор закроется и реакции возникнут и в нижней, и в верхней опоре. Покажем их произвольно, это реакции RA и RВ. Составим уравнение статики.
∑у=0 RA — F1 + F2 — RВ=0
В уравнении 2 неизвестных, а уравнение одно, значит задача 1 раз статически неопределима, и для ее решения требуется 1 дополнительное уравнение.
Это уравнение совместности деформаций. В данном случае совместность деформаций участков бруса состоит в том, что изменение длины бруса (удлинение) не может превзойти величины зазора, т.е. Δℓ=Δ, это условие совместности деформации.
- Теперь разобьем брус на участки и проведем на них сечения — их 4 по количеству характерных участков. Каждое сечение рассматриваем отдельно, двигаясь в одном направлении — от нижней опоры вверх. В каждом сечении выражаем силу N через неизвестную реакцию. Направляем N от сечения.
Выпишем отдельно значения продольных сил в сечениях:
N1 = — RА
N2 = 120 — RА
N3 = 120 — RА
N4 = 30- RА
3. Вернемся к составлению условия совместности деформации. Имеем 4 участка, значит
Δℓ1+ Δℓ2+ Δℓ3+ Δℓ4= Δ (величина зазора).
Используя формулу Гука для определения абсолютной деформации составим уравнение совместности деформаций, — это именно то дополнительное уравнение, которое необходимо для решения задачи.
Попробуем упростить уравнение. Помним, что величина зазора Δ=0,1 мм = 0,1·10-3 м
Е — модуль упругости, Е=2·105МПа=2·108кПа.
Подставляем вместо N их значения, записанные через опорную реакцию RА.
4. Вычисляем N и строим эпюру продольных сил.
N1=- RА=-47,5кН
N2=120 — RА=72,5кН
N3=120 — RА=72,5кН
N4=30- RА=-17,5кН.
5. Определяем нормальные напряжения σ по формуле и строим их эпюры
Строим эпюру нормальных напряжений.
Проверяем прочность.
σmax= 90,63 МПа < [σ]=160МПа.
Прочность обеспечена.
- Вычисляем перемещения, используя формулу Гука для деформаций.
Идем от стены А к зазору.
Получили величину ω4, равную зазору ,это является проверкой правильности определения перемещений.
Строим эпюру перемещений.
Задача решена.
Для статически определимого стального ступенчатого бруса построить эпюры продольных сил, нормальных напряжений и перемещений. Проверить прочность бруса. Материал — сталь Ст 3, модуль продольной упругости Е=2·105 МПа, допускаемое напряжение [σ]=160МПа.
- Произвольно направляем реакцию стены RAи определяем её из уравнения равновесия.
∑у=0 — RA+F3 — F2+ F1 =0
RA= F3 — F2+ F1 =60-25+10=45кН.
- Определяем продольные силы N методом сечений. Сечение расставляем на характерных участках (между изменениями). Подсказкой может служить размерная нитка — сколько отсечено отрезков, столько будет и участков с сечениями. В нашей задаче их 6.Каждое сечение рассматриваем отдельно с любой стороны на наше усмотрение. Силу N направляем от сечения.
Строим эпюру N. Все значения откладываем перпендикулярно от нулевой линии в выбранном нами масштабе.
Положительные значения условимся откладывать вправо от нулевой линии, отрицательные — влево.
- Определяем нормальные напряжения σ в сечениях по формуле . Внимательно смотрим, по какой площади проходит сечение.
Строим эпюру σ.
Проверим прочность по условию прочности
|σmax|= 75 МПа < [σ]=160МПа.
Прочность обеспечена.
4. Определяем перемещение бруса.
Расчет ведется от стены, в которой перемещение равно нулю ωА= 0.
Формула Гука для определения абсолютной деформации участка
Определяем перемещения:
Строим эпюру перемещений ω.
Задача решена.
На стальной стержень действует продольная сила Р и собственный вес (γ = 78 кН/м3). Найти перемещение сечения 1 -1.
Дано: Е =2·105 МПа, А = 11 см2, а = 3,0 м, в = 3,0 м, с= 1,3 м, Р = 2 кН.
Учет собственного веса
Перемещение сечения 1 -1 будет складываться из перемещения от действия силы Р, от действия собственного веса выше сечения и от действия собственного веса ниже сечения. Перемещение от действия силы Р будет равно удлинению участка стержня длиной в+а ,расположенного выше сечения 1 -1. Нагрузка Р вызывает удлинение только участка а, так как только на нем имеется продольная сила от этой нагрузки. Согласно закону Гука удлинение от действия силы Р будет равно: Определим удлинение от собственного веса стержня ниже сечения 1 -1.
Обозначим его как . Оно будет вызываться собственным весом участка с и весом стержня на участке а+в
Определим удлинение от собственного веса стержня выше сечения 1 -1.
Обозначим его как Оно будет вызываться собственным весом участка а+в
Тогда полное перемещение сечения 1-1:
Т.е, сечение 1-1 опустится на 0,022 мм.
Абсолютно жесткий брус опирается на шарнирно неподвижную опору и прикреплен к двум стержням при помощи шарниров. Требуется: 1) найти усилия и напряжения в стержнях, выразив их через силу Q; 2) Найти допускаемую нагрузку Qдоп, приравняв большее из напряжений в двух стержнях к допускаемому напряжению ; 3) найти предельную грузоподъемность системы , если предел текучести 4) сравнить обе величины, полученные при расчете по допускаемым напряжениям и предельным нагрузкам. Размеры: а=2,1 м, в=3,0 м, с=1,8 м, площадь поперечного сечения А=20 см2
Данная система один раз статически неопределима. Для раскрытия статической неопределимости необходимо решить совместно уравнение равновесия и уравнение совместности деформаций стержней.
(1) -уравнение равновесия
Составим деформационную схему — см. рис. Тогда из схемы: (2)
По закону Гука имеем:
Длины стержней: Тогда получим:
Подставим полученное соотношение в уравнение (1):
Определяем напряжение в стержнях:
Допускаемая нагрузка:
В предельном состоянии: Подставим полученные соотношения в уравнение (1):
При сравнении видим увеличение нагрузки:
Колонна, состоящая из стального стержня и медной трубы, сжимается силой Р. Длина колонны ℓ. Выразить усилия и напряжения, возникающие в стальном стержне и медной трубе.
Проведем сечение 1 — 1 и рассмотрим равновесие отсеченной части 
Составим уравнение статики: NC+ NM — P= 0 , NC+ NM = P (1)
Задача статически неопределима. Уравнение совместности деформации запишем из условия, что удлинения стального стержня и медной трубы одинаковы: (2) или Сократим обе части на длину стержня и выразим усилие в медной трубе через усилие в стальном стержне :
(3) Подставим найденное значение в уравнение (1), получим:
При совместной работе всегда сильнее напряжен элемент из материала с большим модулем упругости. При ЕС = 2·105 МПа, ЕМ = 1·105 МПа:
Для колонны определить напряжения на всех участках. После приложения силы Р зазор закрывается, Р = 200 кН, Е = 2.105 МПа, А = 25 см2 
После приложения силы Р возникнут усилия в защемлениях. Обозначим их как C и В.
Составим уравнение статики: ∑y = 0; С + В — Р = 0; (1)
Дополнительное уравнение совместности деформаций: ∆ℓ1+∆ℓ2=0,3 мм (2);
Чтобы найти абсолютную деформацию, необходимо знать продольную силу на участке. На первом участке продольная сила равна С, на втором разности (С- Р). Подставим эти значения в выражения абсолютных деформаций: (3)
Подставляем выражение (3) в выражение (2) и находим: С = 150 кН, а из (1) B = 50 кН .
Тогда напряжения на участках:
На трех стальных стержнях подвешена жесткая балка; стержень 2 выполнен короче проектного. Определить напряжения в стержнях после сборки системы. Дано:
Схема заданной системы
После завершения сборки в данной системе жесткая балка повернется и займет новое положение.
Схема деформирования
Точки С, D и К переместятся в положения С1, D1 и К1
Согласно картине деформирования СС1=Δℓ1, DD1=Δ−D1D2 = Δ−Δℓ2, KK1= Δℓ3, при этом стержни 1 и 3 испытывают сжатие, а стержень 2 — растяжение.
В соответствии со схемой деформирования уравнение равновесия примет вид:
Дополнительные уравнения можно получить на основе анализа схемы деформирования; из подобия треугольников ВСС1 и BDD1, треугольников ВСС1 и BKK1следует:
Согласно закона Гука абсолютные деформации:
Тогда дополнительные уравнения запишутся следующим образом: Решая совместно данную систему полученных дополнительных уравнений и уравнение равновесия , получим:
N1=14,3 кН (стержень сжат), N2=71,5 кН (стержень растянут), N3=42,9 кН (стержень сжат).
Таким образом, искомые напряжения в стержнях имеют значения:
Задача решена.
Ступенчатый медный стержень нагревается от температуры tН=20ºС до tК=50ºС. Проверить прочность стержня. Дано:
Составим уравнение равновесия стержня в предположении замены внешних связей реактивными силами: Как видим ,система статически неопределима, и для ее решения требуется дополнительное уравнение.
Уравнение совместности деформаций следует из условия, что перемещения внешних связей равны 0 — WВ=0 или WК=0. Таким образом:
Откуда:
В результате RB=20723Н.
Нормальные силы и напряжения на участках:
Согласно результатам расчетов σmax=│69,1│MПа, при этом σmax< σadm, (69,1<80). Следовательно, условие прочности стержня выполняется.
Расчет стержня с зазором. Для стального ступенчатого стержня при наличии зазора между нижним торцом и опорой требуется: построить эпюры нормальных сил и напряжений, перемещений; проверить прочность. Дано:
Схема стержня; эпюры нормальных сил, напряжений и перемещений
Составим уравнение равновесия стержня:
В нем два неизвестных, система один раз статически неопределима ,требуется дополнительное уравнение — уравнение деформаций.
Дополнительное уравнение можно записать из условия закрытия зазора в процессе деформирования стержня:
Для рассматриваемых участков их абсолютные деформации:
Определим нормальные (продольные) силы методом сечений, идем от стены к зазору:
Подставим все найденные значения в дополнительное уравнение:
После подстановки исходных данных и сокращений:
Из уравнения равновесия получаем:
Таким образом, RВ=40,74 кН, RК=9,26 кН.
Расчет нормальных сил:
Строим эпюру N
Расчет нормальных напряжений:
Строим эпюру нормальных напряжений
Расчет перемещений характерных сечений.
Принимается правило знаков для перемещений: вниз — положительные, вверх — отрицательные.
Строим эпюру перемещений.
Из эпюры нормальных напряжений видно, что:
Следовательно, условие прочности стержня не выполняется.
Навигация по записям
- Pund A. U., Shandge R. S., Pote A. K. Current approaches on gastroretentive drug delivery systems. Journal of Drug Delivery and Therapeutics. 2020; 10(1): 139–146. DOI: 10.22270/jddt.v10i1.3803.
- Скориченко, «Доисторическая M.» (СПб., 1996); его же, «Гигиена в доисторические времена» (СПб., 1996).
- Patil H., Tiwari R. V., Repka M. A. Recent advancements in mucoadhesive floating drug delivery systems: A mini-review. Journal of Drug Delivery Science and Technology. 2016; 31: 65–71.DOI: 10.1016/j.jddst.2015.12.002.
- https://www.soprotmat.ru/rast1.htm.
- https://prosopromat.ru/category/zadachi/rastyazhenie-szhatie-zadachi.
- Moustafine R. I., Bukhovets A. V., Sitenkov A. Y., Kemenova V. A., Rombaut P., Van den Mooter G. Eudragit® E PO as a complementary material for designing oral drug delivery systems with controlled release properties: comparative evaluation of new interpolyelectrolyte complexes with countercharged Eudragit® L 100 copolymers. Molecular Pharmaceutics. 2013; 10(7): 2630–2641. DOI: 10.1021/mp4000635.
- Мустафин Р. И., Протасова А. А., Буховец А. В., Семина И.И. Исследование интерполимерных сочетаний на основе (мет)акрилатов в качестве перспективных носителей в поликомплексных системах для гастроретентивной доставки. Фармация. 2014; 5: 3–5.
- Pund A. U., Shandge R. S., Pote A. K. Current approaches on gastroretentive drug delivery systems. Journal of Drug Delivery and Therapeutics. 2020; 10(1): 139–146. DOI: 10.22270/jddt.v10i1.3803.
