Немного о расчётах
В случае малых эксцентриситетов при больших вертикальных нагрузках расчётная нагрузка на болт может получиться отрицательной, что означает, что фундаментные болты ставятся конструктивно.
8. Вычисляется площадь поперечного сечения болта (по резьбе) по условию прочности
$${A}_{sa}=frac{{k}_{0}P}{{R}_{ba}}$$
и сравнивается с заложенными в исходных данных.
11. Проверяется возможность восприятия сдвигающей силы в плоскости сопряжения базы колонны с фундаментом.
$$Qleq fleft(n {A}_{sa}{R}_{ba} / 4 + N right)$$
Если сжатая зона отсутствует, то проверка не производится.
Исходные данные для расчёта анкерных болтов сквозных колонн (ни одно из значений не может быть отрицательным и не может ровняться нулю)
N — нормальная сила, положительно направленна вниз
Nmin — минимальная нормальная сила от которой определяется сдвиговое усилие.
M — момент в плоскости колонны.
Qx — горизонтальная нагрузка в плоскости действия момента
Qy — горизонтальная нагрузка перпендикулярно плоскости действия момента
b — расстояние от центра тяжести сечения колонны до оси сжатой ветви; не может быть больше h/2
h- расстояние между осями ветвей сквозной колонны
n — количество болтов крепления ветви
Диаметр болта — выбрать из списка
Тип болта — выбрать из списка: с отгибом, в анкерной плитой глухой или съёмный, прямой, конический (распорный).
Марка стали болта — выбрать из списка из двух возможным вариантов согласно СП 16.13330.2011
Класс бетона — выбрать из списка класс бетона фундамента.
Коэффициент k0 — выбрать из списка; коэффициент, зависящий от типа сооружения, типа нагрузки и типа болта.
Проверка на выносливость — поставить или убрать галочку;выполняется при наличии динамических нагрузок. При выборе коэффициент k0 автоматические принимает значение для динамических нагрузок.
Коэффициент α — выбрать из списка; зависит от количества циклов нагружения
Результаты расчёта анкерных болтов для сплошных колонн (расчёт анкерных болтов сплошной колонны выполнен согласно примерам и рекомендациям [1] и [2])
1. Вычисляется расчётная нагрузка, приходящаяся на один болт
$$p=left(M-Nb right)/nh$$
2. Вычисляется расчётное сопротивление растяжению стали болта.
3. Вычисляется площадь поперечного сечения болта (по резьбе) по условию прочности и сравнивается с заложенными в исходных данных (см. расчёт болтов сплошных колонн)
4. Проверяется вычисленная площадь сечения болта при динамических нагрузка на выносливость и сравниваться с заложенной в исходных данных (см. расчёт болтов сплошных колонн)
5. Вычисляется величина предварительной затяжки болта (см. расчёт болтов сплошных колонн)
6. Проверяется возможность восприятия сдвигающей силы в плоскости и перпендикулярно плоскости действия момента.
Проверка перпендикулярно плоскости момент производиться по аналогии с расчётом болтов сплошных колонн.
$$Qleq ffrac{M+N(h-b)}{h}$$
При отрицательное
Nmin
проверка в плоскости действия моменте не производится, а сдвигающее усилие должно восприниматься упорами.
7. Вычисляется минимальная глубина заделки (см. расчёт болтов сплошных колонн).
Расчёт анкерных болтов для крепления оборудования
Исходные данные для расчёта анкерных болтов для крепления оборудования (ни одно из значений не может быть отрицательным и не может ровняться нулю)
N — нормальная сила, положительно направленна вниз
M — момент в плоскости колонны.
Q — горизонтальная нагрузка
Нагр. на болт — вводить или не вводить расчётную нагрузку на болт. Если выбрать, то расчётная нагрузка на болт не будет вычисляется.
P — расчётная нагрузка на болт
y1 — расстояние от оси поворота до самого удалённого растянутого болта
∑yi2- сумма квадратов расстояний от оси поворота до i-ого болта при учёте как растянутых, так и сжатых. Технически сложно выполнить расчёт при произвольной форме базы и расположении анкерных болтов. Как найти подобную сумму для круглой стойки подробно описано здесь.
n — общие количество болтов
Диаметр болта — выбрать из списка
Тип болта — выбрать из списка: с отгибом, в анкерной плитой глухой или съёмный, прямой, конический (распорный).
Марка стали болта — выбрать из списка из двух возможным вариантов согласно СП 16.13330.2011
Класс бетона — выбрать из списка класс бетона фундамента.
Коэффициент k0 — выбрать из списка; коэффициент, зависящий от типа сооружения, типа нагрузки и типа болта. При выборе коэффициент k0 автоматические принимает значение для динамических нагрузок.
Проверка на выносливость — поставить или убрать галочку;выполняется при наличии динамических нагрузок.
Коэффициент α — выбрать из списка; зависит от количества циклов нагружения
Результаты расчёта анкерных болтов для крепления оборудования (расчёт анкерных болтов сплошной колонны выполнен согласно примерам и рекомендациям [1] и [2])
1. Вычисляется расчётная нагрузка, приходящаяся на один болт
$$p=-frac{N}{n}+frac{M{y}_{1}}{sum {y}_{i}^{2}}$$
2. Вычисляется площадь поперечного сечения болта (по резьбе) по условию прочности и сравнивается с заложенными в исходных данных (см. расчёт болтов сплошных колонн)
3. Проверяется вычисленная площадь сечения болта при динамических нагрузка на выносливость и сравниваться с заложенной в исходных данных (см. расчёт болтов сплошных колонн)
4. Вычисляется величина предварительной затяжки болта (см. расчёт болтов сплошных колонн)
5. Вычисляется величина предварительной затяжки болтов на восприятие горизонтальных сдвигающих усилий
$${F}_{1}=kfrac{Q-Nf}{nf}$$
6. Вычисляется усилие затяжки при совместном действии вертикальных и горизонтальных (сдвигающих) сил
$${F}_{0}=F+{F}_{1}k$$
Если
F0
отрицательное, то это означает, что болты следует затягивать с учётом максимально допустимого момента затяжки, приведённого в таблице 14 [2]
6. Вычисляется минимальная глубина заделки (см. расчёт болтов сплошных колонн).
Уголок потребителя (для тех, кому не безразлично)
Ниже ошипки/неточност/очепятки, допущенные авторами СП (это моё личное мнение)
1. При расчёте сплошных колонн у нас не редко возникают отрывающие усилия, то есть сила N с минусом. Алгоритм расчёта анкерных болтов для баз сплошных колонн, предложенный СП, в этом случае работает не совсем корректно. При отрывающих усилиях не будет сжатой зоны, соответственно все вычисления в этом направлении по предложенным формулам не получиться.
Допущение, что при отрывающих усилиях работают все болты введено автором программы
.
2. Как при отрыве рассматривать по предложенным формулам возможность восприятия сдвигающих усилий болтами? В формулах фигурирует коэффициент трения по бетону, который, при отрыве учитывать, бессмысленно.
Поэтому работа болтов на двигающие усилие при отрыве не учитывается в программе.
3.
Алгоритм расчёта анкерных болтов распространяется на случай, когда болты с одной стороны сжаты, а с другой растянуты и в расчёте участвуют лишь растянутые и, как правило, это половина от общего числа. Но какое количество болтом можно/должно учитывать при отрыве, когда растянуты все болты? Допущение, что при отрывающих усилиях работают все болты введено автором программы
.
4. При отрицательной расчётной нагрузкой на болт (когда болты ставятся конструктивно) величина обязательной предварительной затяжки будет также отрицательна. То, что болт закручивать необходимо и, скорее всего, в данном случае следует использовать табличные данные авторы СП не упомянули. В
этом случае программа ссылается на таблицу 14 [2] со значениями максимально допустимого момента затяжки.
5. Нет даже намёка на расчёт болтов при условии действия момента в двух плоскостях. Вполне возможно, что расчёт производиться по аналогичному алгоритму, однако додумывать недосказанное будет не правильно. Правильно будет найти информацию в технической литературе. На данный момент такая информация не была обнаружена.
6. Расчёт минимальной глубины заделки. При классе бетона В12.5 и марки стали ВСт3кп2 используются табличные значения из таблице Г.1. При отличных классе или марки стали вычисляются коэффициенты отношения между расчётными и принятыми в таблице. Затем табличные значения минимальной глубины заделки умножают на полученные коэффициенты соответствия. Проблема в том, что марка стали, принятая в таблице, ВСт3кп2 исчезла из таблиц СП 16.13330.2011. Так как эта марка стали ранее стояла в одном ряду с марками Ст3пс4, Ст3пс2, Ст3сп4, Ст3сп2, то расчётное сопротивление решено было принять соответствующим этим марка стали 185 МПа. К сведению, в пособии к СНиП «Сооружение промышленных предприятий» расчётное сопротивление стали ВСт3кп2 145 МПа.
Любой, обладающей информацией по перечисленным в пунктах проблемам, рискует сделать программу лучше.
Таблица сравнения результатов расчётов
Список литературы.
Расчет анкерных болтов производят на нагрузки статические и динамические. Величина, направление и характер действующих нагрузок от оборудования на болты должны быть указаны в задании на проектирование фундаментов под оборудование.
Мака сталей расчетных болтов, эксплуатируемых при расчетной зимней температуре наружного воздуха до минус 65°С включительно, должна назначаться в соответствии с указаниями табл. 1.
Примечание. Болты допускается изготовлять из других марок сталей, механические свойства которых не ниже свойств сталей марок, указанных в табл. 1.
Конструктивные болты во всех случаях допускается изготовлять из стали марки ВСт3кп2 по ГОСТ 380.
Расчетные сопротивления металла болтов растяжению Rваследует принимать по табл. 2
Все болты должны быть затянуты на величину предварительной затяжки F, которая для статических нагрузок должна приниматься равной: f = 0,75 Р, для динамических нагрузок F = 1,1р, где Р — расчетная нагрузка, действующая на болт.
Для строительных конструкций (стальных колонн зданий и т.п.) затяжку болтов допускается осуществлять стандартными ручными инструментами с предельным усилием (до упора) на болт.
Площадь поперечного сечения болтов (по резьбе) должна определяться из условия прочности по формуле:
где ко = 1,35 — для динамических нагрузок; ко = 1,05 — для статических нагрузок.
Для съемных болтов с анкерными плитами, устанавливаемых свободно в трубе, коэффициент ко для динамических нагрузок принимается равным 1,15.
При действии динамических нагрузок сечение болтов, вычисленное по формуле (1), следует проверить на выносливость по формуле:
где х — коэффициент нагрузки, принимаемый по табл. 3, зависящий от конструкции болта; m — коэффициент, учитывающий масштабный фактор, принимаемый по табл. 4, в зависимости от диаметра болта; a — коэффициент, учитывающий число циклов нагружения, принимаемый по табл. 5.
Таблица 3 (* В скобках дана глубина заделки для болтов диаметром менее 16 мм. * В скобках даны значения коэффициента к статических нагрузок.)
Таблица 4
Таблица 5
При расчете креплений строительных конструкций усилие предварительной затяжки и площадь сечения болтов следует определять как для статических нагрузок, если в проекте нет специальных указаний.
Расчет анкерных болтов при групповой установке
При групповой установке болтов для крепления оборудования (рис.1) величина расчетной нагрузки Р, приходящаяся на один болт, должна определяться для наиболее нагруженного болта по формуле:
где N — расчетная нормальная сила; М — расчетный изгибающий момент; n — общее количество болтов; y1 — расстояние от оси поворота до наиболее удаленного болта в растянутой зоне стыка; yi — расстояние от оси поворота до i-го болта, при этом учитываются как растянутые, так и сжатые болты.
Рис. 1. Расчетная схема определения усилий при групповой установке болтов для крепления технологического оборудования
Ось поворота, допускается принимать проходящей через центр тяжести опорной поверхности оборудования.
Для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные базы, величину расчетной растягивающей нагрузки, приходящейся на один болт, следует определять по формуле:
где М и N — изгибающий момент и продольная сила в сквозной колонне на уровне верха фундамента; h — расстояние между осями ветвей колонны; n — количество болтов крепления ветви колонны; в — расстояние от центра тяжести сечения колонны до оси сжатой ветви.
Для баз стальных колонн сплошного типа (рис. 2) величину расчетной нагрузки, приходящейся на один растянутый болт, следует определять по формуле:
где N — продольная сила в колонне; Rв — расчетное сопротивление бетона фундамента осевому сжатию, принимается в зависимости от класса бетона по табл. 6; n — количество растянутых болтов, расположенных с одной стороны базы колонны; вs — ширина опорной плиты базы колонны; x — высота сжатой зоны бетона под опорной плитой базы колонны, определяется по формуле:
где la — расстояние от равнодействующей усилий в растянутых болтах до противоположной грани плиты; С — расстояние от оси колонны до оси болта; е0- эксцентриситет приложения нагрузки.
Рис. 2. Расчетная схема усилий в опорном сечении для стальных колонн сплошного типа
Таблица 6
Высота сжатой зоны х ограничивается условием:
В формулах Rв и Rва в МПа.
В тех случаях когда х > xR la, следует повысить класс бетона фундамента либо увеличить опорную плиту, либо предусмотреть косвенное армирование.
Определение величины предварительной затяжки анкерных болтов
Величину усилия предварительной затяжки болтов — для восприятия горизонтальных (сдвигающих) усилий в плоскости сопряжения оборудования с фундаментом для сдвигоустойчивых соединений (не допускающих смещения опорной конструкции на величину зазора между стержнем болта и стенками отверстия в стакане) следует определять по формуле:
где Q — расчетная сдвигающая сила, действующая в опорной плоскости; N — нормальная сила; f — коэффициент трения, принимаемый равным 0,25; n — количество болтов; к — коэффициент стабильности затяжки, принимаемый по табл. 3.
При совместном действии вертикальных и горизонтальных (сдвигающих) сил величину усилия затяжки F0 следует определять по формуле:
Площадь поперечного сечения болта по резьбе в этом случае определяется по формуле:
где к — коэффициент стабильности затяжки, принимаемый по табл. 3
В сдвигодопускающих соединениях сдвигающая сила Q воспринимается за счет сопротивления стержня болта срезу и определяется по формуле:
При совместном действии осевых Р и сдвигающих Q усилий их допустимые величины могут быть определены по формулам:
где n — количество болтов.
Величина усилия предварительной затяжки болтов F2 в этом случае должна назначаться по формуле
Сдвигающую силу Q, действующую в плоскости изгибающего момента, для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные базы под ветви колонны, допускается воспринимать силой трения под сжатой ветвью колонны и определять из условия:
Сдвигающую силу стальных колонн сплошного типа, а также для сквозных колонн при действии сдвигающей силы перпендикулярно плоскости изгибающего момента (связевые колонны) допускается воспринимать силой трения от действия продольной силы и силы затяжки болтов и определять по формуле:
где N — минимальная продольная сила, соответствующая нагрузкам, от которых определяется сдвигающая сила; п — количество болтов для крепления сжатой ветви колонны или количество сжатых болтов, расположенных с одной стороны базы колонн (для колонн сплошного типа); f — коэффициент трения, принимаемый равным 0,25; Аsa — площадь сечения одного болта.
Болты необходимо затягивать, как правило, с контролем величины крутящего момента Мкр, Н×м, значение которого следует определять по формуле:
где F — усилие предварительной затяжки болтов; x — коэффициент, учитывающий геометрические размеры резьбы, трение на торце гайки и в резьбе, принимаемый по табл. 7
Наименьшие допустимые расстояния между осями болтов и от оси крайних болтов до граней фундамента приведены в табл. 4.
Рекомендации по расчету анкерных болтов
Расстояния между болтами, а также от оси болтов до грани фундамента допускается уменьшать на 2 d при соответствующем увеличении глубины заделки на 5 d.
Расстояния от оси болта до грани фундамента допускается уменьшить еще на один диаметр при наличии специального армирования вертикальной грани фундамента в месте установки болта.
Во всех случаях расстояние от оси болта до грани фундамента не должно быть меньше 100 мм для болтов диаметром до 30 мм включительно, 150 мм для болтов диаметром до 48 мм и 200 мм для болтов диаметром более 48 мм.
При установке спаренных болтов, например для закрепления несущих стальных колонн зданий и сооружений, должна предусматриваться общая анкерная плита с расстоянием между отверстиями, равным проектному размеру между осями болтов, или следует устанавливать одиночные болты с «разбежкой» по глубине. Глубину заделки спаренных болтов при расстоянии между их осями 8 d и более следует назначать 15 d, при расстоянии менее 8 d — равной 20 d.
Расстояние от края плиты до оси болта следует назначать не менее 2 d, при этом площадь анкерной плиты должна быть не менее 32 d2.
Расчетные площади поперечных сечений болтов (по резьбе) в зависимости от их диаметра приведены в табл. 8.
Таблица 8. Расчетные площади поперечных сечений болтов (по резьбе)
Анкерные болты. Классификация. Назначение
Похожее
pX#- f!&N9D]tЦKo-x!vzEs9bgџ.:IH]»YB~$:b?:Yg»љC-䆡L3znb?[};0x/5 Arendstream endobj 1664 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1665 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1666 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1667 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1668 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1669 0 obj > >> >> endobj 1670 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1671 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1672 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1673 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1674 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1675 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1676 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1677 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1678 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1679 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1680 0 obj > >> >> endobj 1681 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1682 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1683 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1684 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1685 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1686 0 R /LastChar 57 /ToUnicode 1687 0 R /Widths [ 250 250 500 250 500 667 500 500 675 0 500 278 0 278 389 722 444 889 278 667 500 422 444 500 214 500 500 333 500 500 500 333 250 333 500 278 611 500 278 541 500 250 250 250 556 333 250 500 444 250 833 500 667 389 278 556 444 ] >> endobj 1686 0 obj > endobj 1687 0 obj > stream x]ˎ0E eϢ.cH,IpH@,ízY*s⊶ݱk’&sif1õӴYߪDsy]z&=Olsfcƶٞ1Ħ(L.1߫Gu&Ҭc3o/9#X»7>TuVylܭU^yόF4yK,Ė`N c`}N=8SNukkF9-ct| m̘[[zk0= ????x2^c,c]+8’βB4+ӿߣoBuOQD}dCF_ٱ’ρw 绥wzߗ8-OG5pppvxiۉ1D`u0mt3’lendstream endobj 1688 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1700 0 R /LastChar 52 /ToUnicode 1701 0 R /Widths [ 250 500 500 564 790 333 250 250 333 0 180 708 0 722 500 500 667 722 278 889 611 389 667 501 333 678 500 500 500 500 500 350 500 682 889 278 722 500 500 1009 722 722 722 611 556 564 722 722 611 556 722 722 ] >> endobj 1689 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1700 0 R /LastChar 52 /ToUnicode 1701 0 R /Widths [ 250 500 500 564 790 333 250 250 333 0 180 708 0 722 500 500 667 722 278 889 611 389 667 501 333 678 500 500 500 500 500 350 500 682 889 278 722 500 500 1009 722 722 722 611 556 564 722 722 611 556 722 722 ] >> endobj 1690 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1700 0 R /LastChar 52 /ToUnicode 1701 0 R /Widths [ 250 500 500 564 790 333 250 250 333 0 180 708 0 722 500 500 667 722 278 889 611 389 667 501 333 678 500 500 500 500 500 350 500 682 889 278 722 500 500 1009 722 722 722 611 556 564 722 722 611 556 722 722 ] >> endobj 1691 0 obj > >> >> endobj 1692 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1700 0 R /LastChar 52 /ToUnicode 1701 0 R /Widths [ 250 500 500 564 790 333 250 250 333 0 180 708 0 722 500 500 667 722 278 889 611 389 667 501 333 678 500 500 500 500 500 350 500 682 889 278 722 500 500 1009 722 722 722 611 556 564 722 722 611 556 722 722 ] >> endobj 1693 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1700 0 R /LastChar 52 /ToUnicode 1701 0 R /Widths [ 250 500 500 564 790 333 250 250 333 0 180 708 0 722 500 500 667 722 278 889 611 389 667 501 333 678 500 500 500 500 500 350 500 682 889 278 722 500 500 1009 722 722 722 611 556 564 722 722 611 556 722 722 ] >> endobj 1694 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1700 0 R /LastChar 52 /ToUnicode 1701 0 R /Widths [ 250 500 500 564 790 333 250 250 333 0 180 708 0 722 500 500 667 722 278 889 611 389 667 501 333 678 500 500 500 500 500 350 500 682 889 278 722 500 500 1009 722 722 722 611 556 564 722 722 611 556 722 722 ] >> endobj 1695 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1700 0 R /LastChar 52 /ToUnicode 1701 0 R /Widths [ 250 500 500 564 790 333 250 250 333 0 180 708 0 722 500 500 667 722 278 889 611 389 667 501 333 678 500 500 500 500 500 350 500 682 889 278 722 500 500 1009 722 722 722 611 556 564 722 722 611 556 722 722 ] >> endobj 1696 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1700 0 R /LastChar 52 /ToUnicode 1701 0 R /Widths [ 250 500 500 564 790 333 250 250 333 0 180 708 0 722 500 500 667 722 278 889 611 389 667 501 333 678 500 500 500 500 500 350 500 682 889 278 722 500 500 1009 722 722 722 611 556 564 722 722 611 556 722 722 ] >> endobj 1697 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1700 0 R /LastChar 52 /ToUnicode 1701 0 R /Widths [ 250 500 500 564 790 333 250 250 333 0 180 708 0 722 500 500 667 722 278 889 611 389 667 501 333 678 500 500 500 500 500 350 500 682 889 278 722 500 500 1009 722 722 722 611 556 564 722 722 611 556 722 722 ] >> endobj 1698 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1700 0 R /LastChar 52 /ToUnicode 1701 0 R /Widths [ 250 500 500 564 790 333 250 250 333 0 180 708 0 722 500 500 667 722 278 889 611 389 667 501 333 678 500 500 500 500 500 350 500 682 889 278 722 500 500 1009 722 722 722 611 556 564 722 722 611 556 722 722 ] >> endobj 1699 0 obj > /FirstChar 1 /FontDescriptor 1700 0 R /LastChar 52 /ToUnicode 1701 0 R /Widths [ 250 500 500 564 790 333 250 250 333 0 180 708 0 722 500 500 667 722 278 889 611 389 667 501 333 678 500 500 500 500 500 350 500 682 889 278 722 500 500 1009 722 722 722 611 556 564 722 722 611 556 722 722 ] >> endobj 1700 0 obj > endobj 1701 0 obj > stream x]n0w=TNR*qji $F*Ndӕ@YY0Oq}p:4xIC7s;,&oٝw8R߸yaݏߡwa????f4}U]cv՞8ia=Ŝ)zػv.Uz|VJ8e|ONθ=l娼Lk6/`l6l$?/Kp#slWYFֹ05}ƹZ|l%jɗKf}sJG’gZZ a z+5?K????KOS?rIK܅R?q.,$$,!//[J#K>&3_4Y
- Daremberg, «Histoire des sciences médicales» (П., 1966).
- Sprengel, «Pragmatische Geschichte der Heilkunde».
- Frédault, «Histoire de la médecine» (П., 1970).
- https://beezduke.blogspot.com/2017/06/blog-post_25.html.
- https://spacecad.ru/calculation-anchor-bolts/.
- https://files.stroyinf.ru/Data2/1/4293727/4293727690.pdf.
- А.В. Ланцова, Е.В. Санарова, Н.А. Оборотова и др. Разработка технологии получения инъекционной лекарственной формы на основе отечественной субстанции производной индолокарбазола ЛХС-1208 // Российский биотерапевтический журнал. 2014. Т. 13. № 3. С. 25-32.
