Мы поможем в написании ваших работ! Мы поможем в написании ваших работ! Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ? | 7.37 Нормативные значения прочности арматуры гарантируют с обеспеченностью не менее 0,95, нормативные значения деформационных характеристик принимают равными их средним значениям. Основной прочностной характеристикой стержневой арматуры при растяжении (сжатии) является нормативное значение сопротивления Rsn, равное значениям физического предела текучести или условного, соответствующего остаточному удлинению, равному 0,2 %. Для гладкой проволочной арматуры класса В по ГОСТ 7348 и арматурных канатов К7 по ГОСТ 13840 в качестве нормативного значения сопротивления принимаются напряжения, соответствующие 0,95 условного предела текучести; для проволоки периодического профиля класса Вр по ГОСТ 7348 — 0,9 условного предела текучести. Указанные характеристики определяют по действующим стандартам на арматурные стали. Расчетные прочностные характеристики арматуры на растяжение (расчетные сопротивления) определяют делением нормативных значений на соответствующий коэффициент надежности по материалу (устанавливаемый в зависимости от вида и класса арматуры, группы предельных состояний) и умножением на коэффициент условий работы по назначению. Для предельных состояний первой группы коэффициенты надежности по материалу приведены в таблице 7.15; коэффициенты условий работы по назначению принимают равными: для железнодорожных мостов — 0,90, для автодорожных мостов — 0,95. Для предельных состояний второй группы коэффициенты надежности по материалу и коэффициенты условий работы принимают равными 1,0. Расчетные сопротивления растяжению арматурных сталей следует принимать по таблице 7.16. 7.38 Расчетные сопротивления сжатию арматуры Rsc, Rpc принимают равными расчетным сопротивлениям растяжению Rs, Rp, но не более 400 МПа при действии кратковременной нагрузки и 500 МПа при действии остальных нагрузок — для всех видов арматуры, включая напрягаемую, имеющую сцепление с бетоном, и нулю — для напрягаемой арматуры, не имеющей сцепления. Таблица 7.15
Таблица 7.16
Коэффициенты условий работы арматуры 7.39 При расчете арматуры на выносливость расчетные сопротивления арматурной стали растяжению для ненапрягаемой Rsf и напрягаемой Rpf арматуры следует определять по формулам:
где mas1, map1 — коэффициенты условий работы арматуры, учитывающие влияние многократно повторяющейся нагрузки; Rs, Rp — расчетные сопротивления арматурной стали растяжению, принимаемые по таблице 7.16; ερs, ερp — коэффициенты, зависящие от асимметрии цикла изменения напряжений в арматуре ρ = σmin/σmax, приведены в таблице 7.17; βρw — коэффициент, учитывающий влияние на условия работы арматурных элементов наличия сварных стыков или приварки к арматурным элементам других элементов, приведен в таблице 7.18. Таблица 7.17
Окончание таблицы 7.17
7.40 При расчете растянутой поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) в наклонных сечениях на действие поперечной силы к расчетным сопротивлениям растяжению арматурной стали, указанным в таблице 7.16, вводятся коэффициенты условий работы арматуры: ma4 = 0,8 — для стержневой арматуры; mа4 = 0,7 — для арматуры из высокопрочной проволоки, арматурных канатов К7 и стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых. Если в сварных каркасах диаметр хомутов из арматурной стали класса А400 менее 1/3 диаметра продольных стержней, то учитываемые в расчете на поперечную силу напряжения в хомутах не должны превышать, МПа: 245 — при диаметре хомутов 6 и 8 мм; 255 — то же, 10 мм и более. Таблица 7.18
7.41 Для арматурной стали классов А600 и А800 при применении стыков, выполненных контактной сваркой без продольной механической зачистки, и стыков на парных смещенных накладках к расчетным сопротивлениям растяжению, указанным в таблице 7.16, вводится коэффициент условий работы арматуры ma5 = 0,9. Для арматурной стали классов А240, А300 и А400 при наличии стыков, выполненных контактной сваркой, ванным способом на удлиненных или коротких подкладках, на парных смещенных накладках, расчетные сопротивления растяжению следует принимать такими же, как для арматурной стали, не имеющей стыков. 7.42 При расчете по прочности нормальных сечений в изгибаемых конструкциях для арматурных элементов (отдельных стержней, пучков, канатов), расположенных от растянутой грани изгибаемого элемента на расстоянии более чем 1/5 высоты растянутой зоны сечения, к расчетным сопротивлениям арматурной стали растяжению допускается вводить коэффициенты условий работы арматуры
где (h — х) — высота растянутой зоны сечения; а ≥ 0,2 (h — x) — расстояние оси растянутого арматурного элемента от растянутой грани сечения. 7.43 При перегибе стальных канатов со спиральной или двойной свивкой вокруг анкерных полукруглых блоков диаметром D менее 24d (d — диаметр каната) к расчетным сопротивлениям канатов растяжению при расчетах на прочность должны вводиться коэффициенты условий работы канатов ma10, которые при отношениях D/d от 8 до 24 допускается определять по формуле
При перегибах вокруг блоков диаметром D менее 8d коэффициенты условий работы канатов следует назначать по результатам опытных исследований. 7.44 При расчетах по прочности оцинкованной высокопрочной гладкой проволоки класса В диаметром 5 мм к расчетным сопротивлениям проволоки растяжению по таблице 7.16 следует вводить коэффициенты условий работы арматуры ma11, равные: 0,94 — при оцинковке проволоки по группе С, отвечающей среднеагрессивным условиям среды; 0,88 — то же, по группе Ж, отвечающей жесткоагрессивным условиям среды. 7.45 На всех стадиях работы железобетонной конструкции, на которых арматура не имеет сцепления с бетоном, арматура, не имеющая сцепления с бетоном, должна удовлетворять требованиям по предельным состояниям первой группы, включая требования по расчету на выносливость, и второй группы, предъявляемым в соответствии с разделом 8. При расчетах на прочность напрягаемых элементов на осевое растяжение на стадии создания в конструкции предварительного напряжения,. а также на стадии монтажа до объединения арматуры с бетоном (омоноличивание напрягаемой арматуры) следует применять расчетные сопротивления арматурной стали растяжению с коэффициентами условий работы, равными: 1,10 — для стержневой арматурной стали, а также арматурных элементов из высокопрочной проволоки; 1,05 — для арматурных канатов класса К7, а также стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых. При этом, если проектом предусмотрен контроль процесса натяжения механическим способом (по манометру) и по вытяжке, коэффициент надежности по нагрузке разрешается принимать равным 1,0. Для отдельных видов напрягаемой арматуры и конкретных производителей, при соответствующем технико-экономическом обосновании и при условии проведения соответствующих испытаний, регламентируемых 7.33, разрешается применять иные коэффициенты, больше указанных выше, но такие, чтобы расчетные сопротивления на этих стадиях не превышали 80 % временного, но не выше нормативного сопротивления растяжению. При этом коэффициент надежности по нагрузке при определении усилий в напрягаемой арматуре принимается равным 1,10 и может быть понижен до значения 1,05 при условии, что проектом предусмотрен двойной контроль и допускаемое отклонение фактических значений усилия и вытяжки от проектных отличается не более 5 % для каждого напрягаемого элемента или группы элементов при групповом натяжении. Расчетные характеристики для стальных изделий 1.46 Для стальных изделий железобетонных мостов и труб, представляющих отдельные их конструктивные детали (опорные части, элементы шарниров и деформационных швов, упорные устройства и т.д.). и для стальных закладных изделий из листового и фасонного проката расчетные сопротивления следует принимать такими же, как для элементов стальных конструкций мостов (см. раздел 8). Расчетные сопротивления для арматурных стержней, анкеруемых в бетоне, следует принимать в соответствии с указаниями, относящимися к арматуре. Характеристики деформативных свойств арматуры и отношение модулей упругости 7.47 Предельные значения относительных деформаций растянутой арматуры (при расчетах по предельным деформациям) следует принимать равными: — для ненапрягаемой арматуры — 0,025; — для напрягаемой арматуры — 0,015. Значения модуля упругости арматуры следует принимать по таблице 7.19. Таблица 7.19
7.48 Во всех расчетах элементов мостов, производимых по формулам упругого тела, кроме расчетов мостов с ненапрягаемой арматурой на выносливость и на трещиностойкость следует использовать отношения модулей упругости n1 (Es/Eb или Ер/Eb), определяемые по значениям модулей, приведенным для арматуры в таблице 7.19 и для бетона в таблице 7.11. При расчетах элементов мостов с ненапрягаемой арматурой на выносливость и на трещиностойкость, при определении напряжений и геометрических характеристик приведенных сечений площадь арматуры учитывается с коэффициентом отношения модулей упругости n’, при котором учитывается виброползучесть бетона. Значения n’ следует принимать при бетоне классов: В20…………………………………………………………………. 22,5; В22,5 и В25……………………………………………………… 20; В27,5………………………………………………………………. 17; В30 и В35………………………………………………………… 15; В40 и выше……………………………………………………… 10. |
Нормативные и расчетные характеристики арматуры
2.19.Основной прочностной характеристикой арматуры является нормативное значение сопротивления растяжениюRs,n, равное наименьшему значению физического или условного предела текучести и принимаемое в зависимости от класса арматуры по табл.2.7.
Таблица 2.7
Арматура классов | Номинальный диаметр арматуры, мм | Нормативные значения сопротивления растяжению Rs,nи расчетные значения сопротивления растяжению для предельных состояний второй группыRs,ser, МПа (кгс/см2) |
А240 | 6 — 40 | 240 (2450) |
А300 | 10 — 40 | 300 (3050) |
А400 | 6 — 40 | 400 (4050) |
А500 | 6 — 40 | 500 (5100) |
А540 | 20 — 40 | 540 (5500) |
А600 | 10 — 40 | 600 (6100) |
А800 | 10 — 40 | 800 (8150) |
А1000 | 10 — 40 | 1000 (10200) |
В500 | 3 — 12 | 500 (5100) |
Вр1200 | 8 | 1200 (12200) |
Вр1300 | 7 | 1300 (13200) |
Вр1400 | 4; 5; 6 | 1400 (14300) |
Вр1500 | 3 | 1500 (15300) |
К1400 (К-7) | 15 | 1400 (14300) |
К1500 (К-7) | 6; 9; 12 | 1500 (15300) |
К1500 (К-19) | 14 | 1500 (15300) |
2.20.Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний первой группыRsопределяют по формуле
(2.2)
где γs- коэффициент надежности по арматуре, принимаемый равным:
1,1 — для арматуры классов А240, А300, А400;
1,15 — для арматуры классов А500, А600, А800;
1,2 — для арматуры классов А540, А1000, В500, Вр1200, Вр1500, К1400 и К1500.
Расчетные значения Rsприведены (с округлением) в табл. 2.8. При этом значения Rs,nприняты равными наименьшим контролируемым значениям по соответствующим ГОСТ.
Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний второй группы Rs,serпринимают равными соответствующим нормативным сопротивлениямRs,n(см. табл.2.7).
2.21.Расчетные значения сопротивления арматуры сжатиюRscпринимаются равными расчетным значениям сопротивления арматуры растяжениюRs, но не более 400 МПа, при этом для арматуры класса В500Rsc= 360 МПа.
Расчетные значения Rscприведены в табл. 2.8.
Таблица 2.8
Арматура классов | Расчетные значения сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2) | Арматура классов | Расчетные значения сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2) | ||
растяжению Rs | сжатию Rsc | растяжению Rs | сжатию Rsc | ||
А240 | 215 (2200) | 215 (2200) | В500 | 415 (4250) | 360 (3650) |
А300 | 270 (2750) | 270 (2750) | Вр1200 | 1000 (10200) | 400 (4100) |
А400 | 355 (3600) | 355 (3600) | Вр1300 | 1070 (10900) | -«- |
А500 | 435 (4450) | 400 (4100) | Вр1400 | 1170 (11900) | -«- |
А540 | 450 (4600)* | 200 (2000) | Вр1500 | 1250 (12750) | -«- |
А600 | 520 (5300) | 400 (4100) | К1400 | 1170 (11900) | -«- |
А800 | 695 (7050) | -«- | К1500 | 1250 (12750) | -«- |
А1000 | 830 (8450) | -«- | |||
*Если при упрочнении вытяжкой арматуры класса А540 контролируется удлинение и напряжение арматуры, расчетное сопротивление растяжениюRsдопускается принимать равным 490 МПа (5000 кгс/см2). |
При расчете конструкции на действие только постоянных и длительных нагрузок, когда расчетное сопротивление бетона сжатию Rbпринимается с учетом коэффициента γb1= 0,9 (см. п.2.8) расчетное сопротивление арматуры сжатиюRscдопускается принимать не более 500 МПа (5100 кгс/см2), при этом для арматуры класса А600 принимаетсяRsc= 470 МПа (4800 кгс/см2).
Во всех случаях для арматуры класса А540 принимается Rsc= 200 МПа (2030 кгс/см2).
2.22.Расчетное сопротивление растяжению ненапрягаемой поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней)Rswснижают по сравнению сRsпутем умножения на коэффициент условий работы γs1= 0,8, но принимают не более 300 МПа. Расчетные значенияRswприведены (с округлением) в табл.2.9.
Таблица 2.9.
Класс арматуры | А240 | А300 | А400 | А500 | В500 |
Расчетное сопротивление поперечной арматуры RswМПа (кгс/см2) | 170 (1730) | 215 (2190) | 285 (2900) | 300 (3060) | 300 (3060) |
2.23.При расположении стержней арматуры классов Вр1200 — Вр1500 попарно вплотную без зазоров расчетное сопротивление растяжениюRsумножается на коэффициент условий работы γs2= 0,85.
2.24.Значение модуля упругости арматуры всех видов, кроме канатной, принимается равнымEs= 200000 МПа (2000000 кгс/см2), а для канатной арматуры классов К1400 и К1500 -Es= 180000 МПа (1800000 кгс/см2).
Соседние файлы в папке ГСХ первый проект
- #
- #
- #
- #
- #
- #
- #
- #
- #
- #
- Daremberg, «Histoire des sciences médicales» (П., 1966).
- Мирский, «Медицина России X—XX веков» (Москва, РОССПЭН, 2005, 632 с.).
- М.П. Киселева, З.С. Шпрах, Л.М. Борисова и др. Доклиническое изучение противоопухолевой активности производного N-гликозида индолокарбазола ЛХС-1208. Сообщение I // Российский биотерапевтический журнал. 2015. № 2. С. 71-77.
- https://infopedia.su/11x2ee7.html.
- https://studfile.net/preview/2864010/page:5/.
- Guardia, «La Médecine à travers les âges».
- Moustafine R. I., Bukhovets A. V., Sitenkov A. Y., Kemenova V. A., Rombaut P., Van den Mooter G. Eudragit® E PO as a complementary material for designing oral drug delivery systems with controlled release properties: comparative evaluation of new interpolyelectrolyte complexes with countercharged Eudragit® L 100 copolymers. Molecular Pharmaceutics. 2013; 10(7): 2630–2641. DOI: 10.1021/mp4000635.
- З.С. Смирнова, Л.М. Борисова, М.П. Киселева и др. Доклиническое изучение противоопухолевой активности производного индолокарбазола ЛХС-1208 // Российский биотерапевтический журнал. 2014. № 1. С. 129.